城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)設計規(guī)范》CJJ34-2010

《城鎮(zhèn)供熱直埋熱水管道技術規(guī)程》CJJ/T81-2013

《高密度聚乙烯外護管聚氨酯泡沫塑料預制直埋保溫管》CJ/T 114

《高密度聚乙烯外護管聚氨酯泡沫塑料預制直埋保溫管件》CJ/T 155

《火力發(fā)電廠汽水管道應力計算技術規(guī)程》DL/T5366

在設計階段，首要任務是精讀上述主要設計規(guī)范、規(guī)程，作為設計時的一般規(guī)則，這是必須的，也是重中之重。

我讀這些文件時，一個首要的心態(tài)或者意識是：這是熱力行業(yè)的法律，任何不遵從或無意冒犯他的做法，都會造成相應的后果，不管是后果被發(fā)現(xiàn)或沒發(fā)現(xiàn)。

熱源→一級熱網(wǎng)（熱力網(wǎng)）→調壓、調溫站房→二級熱網(wǎng)（街區(qū)熱力網(wǎng)）→單體熱力入口

這里我把中繼泵站和換熱站形象的從他們作用方面稱為：調壓、調溫站房，易于理解。

熱水管道：壓力≤2.5MPA，溫度≤150℃，公稱直徑≤1200mm;

蒸汽管道：壓力≤1.6MPa，溫度≤350℃；

不包括地熱和工業(yè)余熱回收為熱源的熱網(wǎng)

（1），分別運行：用閥門分隔成多個單熱源，分別供熱；

（2），解列運行：基本熱源先投入使用，氣溫變化時，分隔出部分官網(wǎng)劃歸尖峰熱源，隨氣溫變化，擴大縮小分隔官網(wǎng)范圍；

（3），聯(lián)網(wǎng)運行：基本熱源投入使用，氣溫變化，投入尖峰熱源

三通處支線開孔管道強度消弱，要有保護措施；

彎管段本身有補償能力，設計時要將補償量控制在補償能力內；

直管要考慮熱補償，無補償敷設主要用于埋地，是不采用人為的熱補償措施，人為的熱補償方式包括設置補償器、預熱、一次性補償器覆土后預熱等

采用經核實的資料或圖紙，當沒有時，采用熱指標面積估算；

工藝生產熱負荷取最大熱負荷之和x同時使用系數(shù)；

熱電廠應發(fā)展非采暖期熱負荷，如季節(jié)性生產熱負荷或制冷熱負荷

民用建筑全年耗熱量，根據(jù)公式計算，生產工藝年耗熱量根據(jù)年負荷曲線圖計算；

民建應采用熱水（水熱容大、熱能利用率高，無蒸汽漏氣和凝結水回收損失，輸送距離遠、供熱半徑大），同時有生產負荷時，當生產負荷為主要負荷時，采用蒸汽介質；

應經比較計算，得出最佳供回水溫度，可參考一般熱源廠設計溫度取110—150℃，回水溫度≤70℃；

蒸汽凝結水排放要符合《污水排入城市下水道水質標準》

熱力網(wǎng)補水水質符合《工業(yè)鍋爐水質》要求，水質PH為7到11

閉式雙管制（一般形式）；閉式多管制（有生產負荷）；單管制（蒸汽管網(wǎng)系統(tǒng)），凝結水管是否設置，要根據(jù)生產特點，回收凝結水時，由于凝結水融氧，要進行防腐措施。

熱源集中調節(jié)、熱力站和熱力入口局部調節(jié)、用熱設備單獨調節(jié)三者結合，對于有生產負荷的供熱系統(tǒng)，應采用局部調節(jié)。溫度變化時，熱源處進行集中質調節(jié)或質—量調節(jié)。

閉式管網(wǎng)設計流量：G=3.6Q/c(t1-t2)

c：比熱 4.18；t1:供水溫度；t2:相應的回水溫度；

采用集中質-調節(jié)調節(jié)時，應采用各種熱負荷在不同溫度的熱力網(wǎng)流量曲線疊加得出的最大流量值作為設計流量；

蒸汽熱力網(wǎng)的設計流量，應按各用戶最大蒸汽流量x同時使用系數(shù)，凝結水管道的設計流量應按蒸汽管道的設計流量x用戶凝結水回收率；

內容：管網(wǎng)管徑、循環(huán)水泵、中繼泵的流量、揚程；

分析管網(wǎng)系統(tǒng)的正常運行的壓力工況，確保用戶有足夠的資用壓頭且系統(tǒng)不超壓、不汽化、不倒空；

進行事故工況分析；

必要時進行動態(tài)水利分析；

水力計算應滿足連續(xù)性方程和壓力降方程，環(huán)網(wǎng)水力計算應保證所有環(huán)線壓力降的代數(shù)和為0；

蒸汽管網(wǎng)水力計算時，應按設計流量進行設計計算，再按最小流量進行校核計算，根據(jù)管線起點壓力和用戶需要壓力確定的允許壓力降選擇管道直徑；

下列系統(tǒng)除了進行靜態(tài)水力計算外，還應進行動態(tài)水力計算：

長距離輸送干線；

供熱范圍內地形高差大；

系統(tǒng)壓力高；

系統(tǒng)工作溫度高；

系統(tǒng)可靠性要求高；

計算熱網(wǎng)主干線管徑，宜采用經濟比摩阻，可取30-70PA/m；

支干線、支線應按允許壓力降確定管徑，但流速≤3.5m/s，支干線比摩阻≤300PA/m，連接一個熱力站的支線比摩阻可大于300PA/m(支線要充分利用主干線作用壓頭，因此按允許壓力降方法，管徑越大，水利穩(wěn)定性要求越高，可適當降低比摩阻，管徑變大，小管徑比摩阻大，消除剩余壓頭，流速大，噪聲、振動方面卻不存在問題）

蒸汽熱力網(wǎng)凝結水設計比摩阻可取100ＰＡ／ｍ

熱力網(wǎng)局部阻力和沿程阻力存在比值，可估算局部阻力；

（１）系統(tǒng)的任何一點壓力≥介質汽化壓力，并＋３０ｋＰＡ－５０ＫＰＡ富裕壓力；

（２）系統(tǒng)回水壓力要求：

≤直接連接用戶系統(tǒng)允許壓力；

任何一點≥５０ＫＰＡ；

（３）循環(huán)泵停運，要保持靜態(tài)壓力

系統(tǒng)的任何一點壓力≥介質汽化壓力，并＋３０ｋＰＡ－５０ＫＰＡ富裕壓力；

與熱力網(wǎng)直接連接用戶系統(tǒng)充滿水；

≤系統(tǒng)任何一點允許壓力；

（４）熱力網(wǎng)最不利點資用壓頭，應滿足該點用戶系統(tǒng)所需作用壓頭；

（５）熱力網(wǎng)應該水力計算基礎上繪制各種運行方案的主干線水壓圖，復雜地區(qū)，繪制支干線水壓圖；

（６）中繼泵站位置及參數(shù)應根據(jù)水壓圖確定；

（７）蒸汽熱力網(wǎng)，宜按設計凝結水量繪制凝結水管網(wǎng)水壓圖；

供熱管網(wǎng)的設計壓力，≥各種運行工況的最高工作壓力＋地形高差形成的靜水壓力＋事故工況分析和動態(tài)水力計算要求的安全余量；

循環(huán)水泵揚程≥熱源＋供熱管線＋最不理用戶環(huán)路壓力損失；

循環(huán)水泵應具有工作點附近較為平緩的流量－揚程特性曲線；

應減少并聯(lián)循環(huán)水泵的臺數(shù)；３臺以下，設備用，４臺或４臺以上，不設備用；

采用集中質－量調節(jié)的單熱源系統(tǒng)，水泵采用變頻泵；

補水泵流量按事故補水，為系統(tǒng)循環(huán)流量的４％，補水泵揚程≥補水點管道壓力加３－５ｍ，當補水泵同時用于維持靜態(tài)壓力時，其揚程應滿足靜態(tài)壓力要求；

采用應力分類法：內壓、持續(xù)外載引起的一次應力（靜力不平衡，導致屈服，驗算采用彈性分析或極限分析，無自限性）；

熱脹冷縮、熱位移受約束的二次應力（超過屈服極限，產生少量塑性變形，變形協(xié)調得到滿足，變形就不再繼續(xù)發(fā)展，有自限性，安定性分析，安定條件：≤2倍屈服極限）

峰值應力（管道、附件，如三通，彎頭，局部結構不連續(xù)或局部熱應力產生的應力增量，不引起顯著變形，但會導致疲勞裂紋或脆性破壞，采用疲勞分析；

工作循環(huán)最低溫度：

底下敷設10℃，計算管道固定點時，考慮最大溫差，在安裝溫度低于工作循環(huán)最低溫度時，采用安裝溫度進行計算）；

2）管道走向最好平行與廠區(qū)或建筑區(qū)域的干道或建筑物；

3）管道最好不穿越電石庫等由于汽、水泄露會引起事故的場所，也最好不穿越建筑擴建地和物料堆放地。并且盡量減少與公路、鐵路、溝谷、河流的交叉。交叉時候，可采用拱形管道。

4）布置應盡量利用管道的自然彎角作為管道受熱膨脹的自然補償。采用方形補償器時候，盡可能布置在兩固定墩之間中心點上，由于地方限制等原因，保證短邊管道不小于全長管段的三分之一。

5）一般熱力地溝分支處都應設置檢查進或人孔，直管段長100到150m距離，無分支，也應布置檢查進或人孔，所有管道上必須設置閥門，都應安裝在檢查井或人孔中；

6）主干線支管上，一般都應設置截斷閥門；

7）蒸汽管道最低點、被閥門截斷的各蒸汽之最低點、垂直升高管段前的最低點、間隔100-150m直管段等各點，都應該布置疏水閥；

8）熱水管段最低點放水、最高點放氣；

9）直埋和管溝敷設的管道坡度≥千分之二，進入建筑物的管道坡向干管；

1）在山區(qū)的熱力管道，采取沿山坡或道路低支架布置；

2）爬山熱力管道，最好采用階梯形布置；

3）跨越溝谷、河流時候，最好架空沿橋或棧橋布置成拱形管道，注意：管道底部標高高于最高洪水位0.5m以上；

4）地上敷設的管道，可與其他管道敷設在同一個管架上，利用相互牽扯力（技術性），減少管架數(shù)（經濟性）；

5）在濕陷性黃土層、腐蝕性大的土層、永久性凍土層，應架空敷設；

6）地下水位較高或降雨量較大地區(qū)，架空敷設；

7）廠區(qū)管道宜架空；

8）管道不允許開挖的路面或管道多、管徑大、管道垂直高度≥1.5m等情況，采用通行地溝敷設；

9）地面不允許開挖，且架空不合理或管道單排水平布置，地溝寬度受到限制，宜采用半通行地溝；

10）河底敷設管道選在較深的穩(wěn)定河段，1-5級航道河流，管溝覆土深度在航道底設計標高2m以下，其他河流，管溝覆土深度在1m以下；

無補償：不使用補償器、固定支架、完全依靠管道的自然變形及土壤的約束。有冷安裝無補償直埋（施工簡單，但要防止軸向失穩(wěn)）和預熱安裝無補償直埋兩種，第二種是在供熱管網(wǎng)工作之前進行預熱，產生一個預拉應力，預熱溫度限定在運行溫度和最低溫度之間，溫差產生的熱應力，不超過管材的許用應力，有敞槽預熱及覆土預熱，覆土預熱需設置一次性補償器；

有補償：當管道溫度高（熱應力大）且難以找到熱源預熱時采用。有補償分有固定點和無固定點方式，有固定點是補償器至固定點間距不超過管道最大過渡段長度；無固定點重在校核直管段長度是否超過最大過渡段的兩倍；

是管道內介質溫度變化，引起的管道熱漲、冷縮效應，同時使管壁產生巨大應力，超過管材強度極限，會發(fā)生破壞。計算公式：△L=αL（t1-t2)x1000; (mm); 

自然彎管補償：L型、Z型、空間立體彎；優(yōu)點簡單、可靠；缺點變形產生橫向位移；L型角度區(qū)間：最好120°到90°，或＜150°；

方形補償器：由四個90°彎頭組成，優(yōu)點制作方便，補償能力大、軸向推力較小；缺點是單向外伸臂較長，占地大，常用四種形式：

由臂長一般為40倍公稱直徑長度；

套筒補償器：

優(yōu)點：安裝簡單，占地少，補償能力大，流體阻力大，

缺點：軸向推力大，造價高，易漏水漏氣；

波紋補償器：

缺點：強度低，補償能力小，軸向推力大；波節(jié)以3-6個最好；安裝前先冷緊，冷緊值為熱伸長量一半；

球形補償器：

利用球形管接頭的隨機彎轉來解決熱漲冷縮。對三向位移的蒸汽和熱水最易適用。

優(yōu)點：占地小，不存在推力；缺點存在側向位移，易漏水漏汽;

1）熱力網(wǎng)干線、支干線、支線的開始節(jié)點應安裝關斷閥門；干線還應按距離間隔安裝分段閥門，提高管網(wǎng)可靠性（蒸汽管網(wǎng)可不設分段閥門）；且關段、分段閥門皆采用雙向密封閥門；

2）≥DN500管道的閥門，最好采用電動，≥DN500的熱力干線在低點、垂直升高管段前、分段閥門前最好設置阻力比較小的永久性除污器；

3）直埋敷設的套筒、波紋補償器、閥門、放水和除污器等附件，應設檢查井，檢查進設置要求：

凈空高≥1.8m; 人行通道≥0.6m;管道保溫下表面與地面距離≥0.6m;人孔≥2個，直徑≥700mm,凈空面積小于4㎡，可設1個人孔；最少設置一個在人孔下方的集水坑；爬梯高于4m，要設置護欄或平臺；更換附件不能從人孔進出時，應在頂板上設置安裝孔；

4）管道活動支架應采用滑動支架，或剛性吊架，有垂直位移時，采用彈簧支架、吊架；

１）管道管材選用Q235B，２０鋼，設計參數(shù)符合要求，P≤2.5MPａ，Ｔ≤３００℃，公稱直徑≥DN２００，選螺旋縫電焊鋼管，＜DN２００，無縫鋼管；采用焊接鏈接，≤２５的放氣閥門，采用絲接；

２）彎頭采用鍛造、熱彎、冷彎制作，壁厚≥直管壁厚；

３）三通采用鍛壓、拔制制作，壁厚≥直管壁厚；

４）大小頭采用壓制或鋼板卷制，壁厚≥直管壁厚；

５）預制保溫管及管件參考規(guī)范，符合規(guī)定，軸向剪切應力≥０.０８MPａ；

６）有報警線的管網(wǎng)，泄露檢測系統(tǒng)要和設計、施工、驗收同步；

由于供、回水管溫度場不同，相互傳熱影響，需計算熱損失，確保保溫表面溫度＜５０℃；主要包括計算保溫厚度、熱損失、保溫層外表面溫度、保溫管周圍土壤溫度；

１）符合與相關設施的凈距要求；

２）符合相關覆土深度要求；

３）小折角符合相應要求；

４）轉角管段臂長≥彎頭變形段長度；

５）高效利用路由形成的自然轉角補償；

６）小折角大于規(guī)范要求時，利用好小折角、彎管、Ｌ型之間相互組合，注意組合時，駐點的確定準確；

一次應力變化≤一倍鋼材許用應力；

一次應力和二次應力的當量應力變化≤3倍鋼材許用應力；

局部應力集中的一次、二次應力和峰值應力的當量應力變化≤3倍鋼材許用應力；

應力驗算的計算壓力取管道設計壓力；

計算安裝溫度應取安裝時的最低溫度；

計算應力變化范圍，計算溫差取循環(huán)最高、最低的溫差；

計算軸向力時，計算溫差取循環(huán)最高和安裝溫度的溫差；

壁厚承受內壓力，要進行計算，主要計算最小壁厚、管道壁厚附加值，進了兩者相加得出公稱壁厚；

直管段主要對屈服溫差，當量應力變化范圍的計算，進行是否屈服與是否平面布置應有錨固段進行判定；

當直管段屈服溫差大于循環(huán)最高溫度與安裝溫度溫差時，管道進入屈服狀態(tài)，產生塑性變形，相反，屈服溫差小于最不利循環(huán)溫差時，管道保持彈性體狀態(tài)；在這里屈服極限x1.3系數(shù)（屈服增強系數(shù)對熱伸長量和管道軸向推力計算影響很大，而且是不安全的，設計時要考慮）

直管段當量應力計算，首先計算錨固段應力，當小于3倍許用應力時，說明錨固段滿足應力驗算條件，而錨固段是管網(wǎng)應力最高處，那么可以肯定的是：過渡段必然滿足要求，則平面布置時，直管段的長度可以無限長；

上面判定若不能滿足，錨固段大于3倍許用應力，則不應該在平面布置中出現(xiàn)錨固段，只能全部為過渡段，且過渡段長度還必須限定，利用規(guī)范第二個公式計算，得出小于多少直管過渡長度；

在驗算的基礎上，進行直管段的過渡段最大、最小長度計算、過渡段內任一截面最大、最小軸向力的計算（過渡段的最大軸向力出現(xiàn)在初次運行時、也就是L≥Lmin時，超出Lmin的管段被錨固，各點的軸向力相同，均等于錨固段起點的軸向力，而最大軸向力≤錨固點的軸向力，要考慮活動端阻力的情況）

錨固段的最大、最小軸向力計算，在循環(huán)溫差低于屈服溫差時，軸向力取決與溫升值，高于屈服溫差的錨固段，因出現(xiàn)了塑性變形，軸向力達到最大值，既極限軸向力；

直管段局部穩(wěn)定驗算適用于＞DN500的管道，≤DN５００的管道，不需要驗算；

驗算主要進行徑厚比、徑向變形量的判定，計算參照規(guī)范判定公式；

要求單位長度管道上的垂直分布荷載≥與管道最大軸向力相關的值；

原因：存在軸向力的管道在軸向法線方向有凸出趨勢，從而使管道有彎曲的傾向，所以需要驗算；

措施：減小管道軸向力，加大覆土深度；

１）包括駐點位置確定（按最小摩擦力下的最大過渡段計算，對于駐點處的過渡段選擇補償器時，余量取２０％）

２）對于彈性、部分進入塑性狀態(tài)的管段，進行熱伸長量計算，部分進入塑性的管段，熱伸長量，要減去部分塑性壓縮變形量；

３）對于過渡段任何一點，熱位移量的計算；

４）補償器的熱伸長量的余量一般取１.１系數(shù)，當過渡段一端為駐點時，≥１.２倍熱伸長量，≤１.１最大過渡段計算出的熱伸長；

主要是摩擦反力、內壓力、活動端阻力的矢量合成計算；

摩擦反力抵消時，力小的一側ｘ０．８抵消系數(shù)；

當兩側都為錨固段時候，?。?９的抵消系數(shù)；

內壓力抵消系數(shù)?。?；

固定墩可設計微量位移量，減小推力；